1. Experimentella material och metoder
1.1 De komposit- och basmaterial som används för testning är ASMESB265 Gr.2 och ASME SA516 Gr.70, med specifikationer och kvantiteter på 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 stycken respektive; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 stycken.
1.2 Testmetod
1.2.1 Explosionssvetsprov
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figur 1 Schematiskt diagram över segmenterad laddning
1.2.2 Val av explosionshastighet
Enligt den grundläggande teorin om explosionsprocessparametrar [14] genomfördes ett test på kombinationen av höga och låga explosiva detonationshastigheter. Sprängämnet som användes var ett expanderat ammoniumnitratsprängämne med låg detonationshastighet, formulerat som ammoniumnitratsprängämne+industrisalt, och mätmetoden för detonationshastighet var enstegsprobmetoden. Välj fyra kombinationer av höga och låga detonationshastigheter, som visas i tabell 1.
Baserat på den platta fördelningen av ett enda sprängämne och den segmenterade fördelningen av flera sprängämnen, kombinerat med formeln för explosivt detonationstryck, tas längden från detonationspunkten som den horisontella axeln, och detonationstrycket tas som den vertikala axeln, som visas i figur 2.
Figur 2 visar fördelningen av explosionstrycket för en enstaka explosiv spridning jämnt. Efter stabil detonation stabiliseras detonationstrycket. Med tidens ökning ökar tryckimpulsen linjärt. Ju längre och större längden och arean av den explosiva kompositen är, desto större är ökningen av detonationstryckimpulsen, vilket resulterar i större skillnader i enhetligheten i gränssnittssvetskvaliteten. Detta indikerar att en enstaka explosiv spridning jämnt har vissa begränsningar på plåtbredden vid explosiv svetsning, särskilt för två oblandbara metaller (som titan och stål), vilket utgör ett stort hot mot deras explosiva svetskvalitet.
Gränssnittsbindningen av ett enda sprängämne som lagts platt i explosiv svetsning visas i figur 3. I början av detonationen kolliderar frontvågorna i en nästan cirkulär form, vilket orsakar plastisk deformation av de två metallerna. Vid den initiala kollisionen är den termiska energin som genereras av den explosiva detonationen och den termiska energistrålen som genereras av deformationen av de två metallerna relativt svag, vilket inte är tillräckligt för att skada bindningsgränsytan. Efter att cirkelns diameter är fullbordad ökar den explosiva detonationstryckimpulsen gradvis; Samtidigt genererar explosionen av sprängämnen termisk energi och den termiska energin från kollisionsdeformation bildar en högtemperaturstråle; Dessutom påverkar de glesa detonationsvågorna som genereras av de två långsidorna och deformationsstörningen av kompositplattan orsakad av explosionen tillsammans högtemperaturstrålen som ska sprutas utåt i en turbulent form i bindningsgränsskiktet, vilket resulterar i den höga -temperaturstrålesprutning och oordnad urladdning, vilket orsakar ojämn bindningsdeformation vid bindningsgränssnittet, inkonsekvent bindningslikformighet för hela plattan och instabil produktkvalitet.
